筒型壳体1内竖直设有铁芯4，铁芯4上下两端均固定套设有绝缘环形块5，两个绝缘环形块5相互靠近的端面上固定连接有环形导电片6，铁芯4上绕设有导电绕组7，导电绕组7两端分别与两个环形导电片6固定连接，导电绕组7通电可以使得铁芯4具有磁力，两个绝缘环形块5远离铁芯4的环形面上设有外螺纹，筒型壳体1内壁上设有一端与外螺纹匹配的内螺纹，可以旋出铁芯4，筒型壳体1内设有对绝缘环形块5进行限位的环形限位块8，环形限位块8与筒型壳体1内壁固定连接，限制铁芯4的位置，铁芯4下侧设有永磁体9，铁芯4具有磁力时可以排斥永磁体9。
它的旋转元件是以端面工作的金属圆盘，称为制动盘！固定元件是工作面积不大的摩擦块与其金属背板组成的制动块，每个制动器中有2-4个，这些制动块及其促动装置都装在横跨制动盘两侧的夹钳形支架中，总称为制动钳！制动盘和制动钳共同构成了钳盘式制动器。一般采用的液压作为驱动的钳盘式制动器往往结构较为复杂，不方便进行拆卸和维修，同时内部的液压结构如果出现损坏，需要对整体进行拆卸更换，较为浪费!为此，我们提出一种电磁钳盘式制动器来解决上述问题。
技术实现要素：本实用新型的目的是为了解决现有技术中存在的缺点，而提出的一种电磁钳盘式制动器。为了实现上述目的，本实用新型采用了如下技术方案：一种电磁钳盘式制动器，包括筒型壳体，所述筒型壳体上侧设有匹配的封盖，所述封盖通过限位机构与筒型壳体固定连接，所述筒型壳体内竖直设有铁芯，所述铁芯上下两端均固定套设有绝缘环形块，两个所述绝缘环形块相互靠近的端面上固定连接有环形导电片，所述铁芯上绕设有导电绕组，所述导电绕组两端分别与两个环形导电片固定连接，两个所述绝缘环形块远离铁芯的环形面上设有外螺纹，所述筒型壳体内壁上设有一端与外螺纹匹配的内螺纹，所述铁芯下侧设有永磁体，所述永磁体通过弹性限位机构与筒型壳体固定连接，所述永磁体远离铁芯的端面上固定连接有摩擦片，所述筒型壳体上设有让导电绕组通电的通电机构。
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永磁体9通过弹性限位机构10与筒型壳体1固定连接，弹性限位机构10包括永磁体9侧壁上均匀固定连接的多个滑块14，筒型壳体1侧壁上设有多个分别与多个滑块14匹配的滑槽，滑槽内设有弹簧15，弹簧15一端与滑块14固定连接，且弹簧15另一端与筒型壳体1固定连接，弹簧15提供弹力，不受外力情况下维持永磁体9位置，永磁体9远离铁芯4的端面上固定连接有摩擦片11，用于制动！筒型壳体1上设有让导电绕组7通电的通电机构12，通电机构12包括固定在筒型壳体1两侧的两个接线头16，筒型壳体1内壁上设有两个环形开槽，环形开槽内固定连接有环形导电块17，两个环形导电块17与两个环形导电片6位置对应且相抵，两个接线头16分别通过两根贯穿筒型壳体1的导线18与两个环形导电块17固定连接，两个接线头16连接电路，同时使得导电绕组7的两端连接在电路上。
具体实施方式下面将结合本实用新型实施例中的附图，对本实用新型实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本实用新型一部分实施例，而不是全部的实施例.参照图1-3，一种电磁钳盘式制动器，包括筒型壳体1，筒型壳体1固定连接有安装板19，安装板19上设有多个安装孔，方便进行安装，筒型壳体1上侧设有匹配的封盖2，封盖2通过限位机构3与筒型壳体1固定连接，限位机构3包括均布在封盖2上的多个螺纹孔，多个螺纹孔内匹配设有螺栓13，多个螺栓13均与筒型壳体1螺纹连接，拧掉螺栓13可以拆卸封盖2!
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焦作电力液压制动器_制动器总成-焦作市虹泰盘式制动器有限公司 优选地，所述限位机构包括均布在封盖上的多个螺纹孔，多个所述螺纹孔内匹配设有螺栓，多个所述螺栓均与筒型壳体螺纹连接。优选地，所述弹性限位机构包括永磁体侧壁上均匀固定连接的多个滑块，所述筒型壳体侧壁上设有多个分别与多个滑块匹配的滑槽，所述滑槽内设有弹簧，所述弹簧一端与滑块固定连接，且弹簧另一端与筒型壳体固定连接！优选地，所述通电机构包括固定在筒型壳体两侧的两个接线头，所述筒型壳体内壁上设有两个环形开槽，所述环形开槽内固定连接有环形导电块，两个所述环形导电块与两个环形导电片位置对应且相抵，两个所述接线头分别通过两根贯穿筒型壳体的导线与两个环形导电块固定连接。
求曳引机制动器电磁参数设计及计算？？
奥迪斯电梯质量的工作特点是通电吸合，断电抱闸，所以，在电梯运行时，制动器是处于通电吸合状态，这就要求制动器必须有足够的电磁吸力才能保证电梯正常工作，并且，制动器还必须满足另外两个条件[1]：1当电压降低到额定电压的80%时，制动器还能可靠的吸合;2 在吸合状态时，电压降低到额定电压的55%时制动器还能有足够的吸力不至于释放，这就要求制动器必须满足不同工作点的需要。
但由于空间和成本的限制，制动器不可能做得很大，因此，准确计算制动器电磁参数就显得尤为重要。2 结构原理无论是块式制动器、鼓式制动器还是叠式制动器，其电磁结构基本相同，如图1所示：
图1 电磁结构原理图奥迪斯电梯质量、线圈、衔铁组成制动器*基本的电磁结构，当线圈通过电流时，电磁铁心就会产生磁通，若不考虑漏磁通，磁通路径将由电磁铁心座底部→电磁铁心座外部→电磁铁心座外部空气隙→衔铁→电磁铁心座内部空气隙→电磁铁心座内部形成回路，由于空气隙之间磁通的存在，电磁铁心座对衔铁产生拉力，在电磁拉力作用下衔铁向铁心移动，产生的电磁拉力可按下式计算：[2]
F—电磁吸力，单位为N—电磁铁心座端面气隙流出的磁通，单位为Wbμ0—空气磁导系数，其值为S—电磁铁心座端面流出磁通气隙面积，单位为α—修正系数，一般取3～5δ—气隙长度，此处单位为cm通过上式，可以很方便计算出电磁吸力的大小，不过，电磁铁心座端面气隙流出的磁通 是需要通过磁路计算来获得的，所以，设计制动器必须要进行磁路设计和计算。
3 磁路分析和计算根据电磁结构图，可以很方便绘制出磁通分布状态，如图2所示：
图2 磁通分布状态图图
从图2可看出，漏磁通的分布是沿着电磁铁心座内部外圆面向电磁铁心座外部的内圆面流过去的，由于各点磁势不同，所以沿着电磁铁心座内部高度方向磁密的分布也不相同，漏磁通磁密的分布显然也不同，所以，靠近电磁铁心座底部的磁通*多，接近总磁通 M，靠近电磁铁心座顶部的磁通*少，近似等于有效磁通 u，但为了计算方便，此处引入近似等值磁路进行计算，如图3所示：
图中：G1—电磁铁心座底部磁导;G2—电磁铁心座外部磁导;G3—电磁铁心座内部磁导;G4—衔铁磁导;Gδ1—电磁铁心座外部空气隙磁导;Gδ2—电磁铁心座内部空气隙磁导;Gσ—漏磁导由于G2、G3为软磁材料，其数值远远大于Gδ1、Gδ2、Gσ，因此，此近似等值磁路所引起的误差是比较小的，可以说是在工程计算的允许范围内，根据此近似等值磁路可以列出如下关系式[3]：
上述关系求解得：
显然，漏磁系数与气隙磁导Gδ1、Gδ2、衔铁磁导G4有关，由于空气隙磁导远小于衔铁磁导，所以，空气隙磁导对漏磁系数起决定作用，并且，近似于常数。
4 电磁设计程序根据额定数据：工作电压U、工作行程δ、电磁吸力F、绝缘等级等已知条件，对于电磁吸力F一般是根据制动力矩、制动轮直径、摩擦系数等参数计算电磁吸力F，而绝缘等级就限定了大允许温升，根据这些已知条件及上述关系式，即可进行初步设计和特性校核，采用如图4所示的计算程序框进行。图4 计算程序框图按此计算程序几次叠代后，即可设计出满足电磁吸力的电磁参数。
不过，需要关注的是计算时应按照额定电压的80%工况进行设计，然后再按额定电压的55%工况校核是否满足释放要求，如不满足要求，需要再调整磁路尺寸或线圈参数，两个条件满足后，才算电磁设计工作的完成。
5 结束语样机测试结果证明，本文提出的计算方法和近似等值磁路计算的结果与实际是接近的，作为工程运用是可行的，该设计方法不仅可用于曳引机制动器，同样可用于其他制动器的电磁设计，也可以为相关的电磁设计提供借鉴和参考。
展车采用了全球领先的发动机泵喷嘴技术，最大马力达520Ps，使创虎拥有超越国内一切同级竞品的节油性，而且创虎全系标配了WABCO气推盘式制动器以及德国马牌气囊，在提升刹车效率与安全性的同时整车还可调节高度190mm，方便甩挂、提升车辆通过性,适合精密仪器运输。 目前，我国物流运输正向高效、集成化发展，原有的个体、散户越来越少，取而代之的是拥有稳定货源且颇具规模的物流公司、物流车队的兴起。与传统的散户运输相比，物流公司最大的优势在于拥有稳定的货源，从而有效避免了运输过程中空载、等货等现象的发生，而大马力牵引车在整个运输过程中极大地提高了运营效率。 此外，随着GB1589法规的实施，超载已经越来越难，更多的用户不能多拉只能选则快跑，同等载货量，大马力重卡运输可以更高效，更省油，所以对于高速长途物流运输用户来说，大马力重卡仍会是他们的首选车型。从侧面来说，在2017年大马力这把“火”很有可能会借高效运输之“风”再度燃烧。
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